• Реклама

  • Реклама


  • Новости сайта
  • "ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЗМЕЩЕНИЯ И КРЕПЛЕНИЯ ГРУЗОВ В ВАГОНАХ И КОНТЕЙНЕРАХ" (утв. МПС РФ 27.05.2003 N ЦМ-943)

    Страница 11


    Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10 | Стр.11 | Стр.12 | Стр.13 | Стр.14 | Стр.15 | Стр.16 | Стр.17 | Стр.18 | Стр.19 | Стр.20 | Стр.21 | Стр.22 | Стр.23 | Стр.24 | Стр.25 | Стр.26 | ... Последняя» |


    ¦ 16 ¦4,42¦3,93¦3,39¦2,78¦2,04¦1,14¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 17 ¦4,68¦4,20¦3,68¦3,09¦2,40¦1,60¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 18 ¦4,96¦4,48¦3,96¦3,41¦2,74¦2,01¦1,14¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 19 ¦5,23¦4,76¦4,24¦3,71¦3,08¦2,39¦1,60¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 20 ¦5,48¦5,04¦4,54¦4,01¦3,40¦2,75¦2,01¦1,13¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 21 ¦5,78¦5,31¦4,82¦4,31¦3,72¦3,09¦2,40¦1,59¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 22 ¦6,04¦5,59¦5,13¦4,60¦4,03¦3,43¦2,77¦2,01¦1,17¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 23 ¦6,32¦5,86¦5,40¦4,90¦4,32¦3,75¦3,12¦2,40¦1,61¦ -  ¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 24 ¦6,59¦6,16¦5,68¦5,18¦4,64¦4,08¦3,46¦2,77¦2,03¦1,21¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 25 ¦6,86¦6,44¦5,95¦5,48¦4,94¦4,39¦3,79¦3,14¦2,43¦1,65¦ -  ¦ -  ¦
    ¦ 26 ¦7,16¦6,72¦6,25¦5,77¦5,25¦4,70¦4,12¦3,47¦2,80¦2,06¦1,25¦ -  ¦
    ¦ 27 ¦7,46¦6,99¦6,53¦6,07¦5,55¦5,00¦4,45¦3,82¦3,17¦2,46¦1,69¦ -  ¦
    ¦ 28 ¦7,70¦7,29¦6,81¦6,34¦5,83¦5,31¦4,76¦4,16¦3,68¦2,85¦2,11¦1,29¦
    ¦ 29 ¦7,98¦7,55¦7,12¦6,62¦6,14¦5,63¦5,08¦4,47¦3,86¦3,21¦2,51¦1,74¦
    ¦ 30 ¦8,27¦7,84¦7,39¦6,94¦6,41¦5,92¦5,56¦4,80¦4,20¦3,57¦2,89¦2,14¦
    ¦ 31 ¦8,54¦8,13¦7,69¦7,22¦6,73¦6,20¦5,69¦5,12¦4,53¦3,91¦3,25¦2,54¦
    ¦ 32 ¦8,82¦8,42¦7,99¦7,53¦7,02¦6,53¦6,01¦5,43¦4,86¦4,14¦3,62¦2,93¦
    L----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+----+-----

    Таблица 36

    Допускаемые диапазоны частот собственных колебаний груза

    ----------------------------+------------------------------------¬
    ¦ Тип четырехосного вагона  ¦    Допускаемые диапазоны частот    ¦
    ¦                           ¦  собственных колебаний груза, Гц   ¦
    +---------------------------+------------------------------------+
    ¦Полувагон грузоподъемностью¦0 - 1,6; 3,4 - 4,7; 17,2 - 21,7;    ¦
    ¦63 - 65 т                  ¦54,3 - бесконечность                ¦
    +---------------------------+------------------------------------+
    ¦Платформа грузоподъемностью¦0 - 1,6; 3,4 - 9,7; 18,7 - 26,6;    ¦
    ¦62 - 65 т                  ¦55,2 - бесконечность                ¦
    L---------------------------+-------------------------------------

    11.9. Определение высоты и ширины опор длинномерного груза.

    11.9.1. Высота подкладок или турникетных опор при перевозке длинномерных грузов определяется по следующим формулам:

    - при размещении груза на сцепе с опиранием на два вагона без промежуточной платформы либо с опиранием на один вагон (рис. 48 и 49 настоящей главы):

    h  = a tg гамма + h  + v   + h  + h  + h ;                    (74)
     о    n            п    гр    з    б    ч

    Рис. 48

    (не приводится)

    Рис. 49

    (не приводится)

    - при размещении груза на сцепе с опиранием на два вагона с промежуточной платформой (рис. 50 настоящей главы):

                 (l   - 14,6)
                   сц
    h  = 228 + 27----------- + v   + h ,                          (75)
     о                2         гр    ч

    Рис. 50

    (не приводится)

    где:  а (а , а ,  а )  - расстояние  от  возможной  точки  касания
           n  1   2    3
    груза  с  полом вагона до середины опоры (рис. 48 настоящей главы)
    или до оси крайней колесной пары грузонесущего вагона, мм (рис. 49
    настоящей   главы).   При   использовании   обеих  подвижных  опор
    турникетов  расстояние  а   увеличивают  на  размер,  указанный  в
                             n
    таблице 34 настоящей главы;
        гамма  - угол в вертикальной плоскости между продольными осями
    груза  и соответствующего вагона сцепа, тангенс которого принимают
    по таблице 37 настоящей главы;
        h    -   разность  в  уровнях  полов  смежных  вагонов  сцепа,
         n
    допускается не более 100 мм;
        h  = 25 мм - предохранительный зазор;
         з
        v   - упругий прогиб груза, мм;
         гр
        h   =  90 мм - высота торцового порога полувагона, учитывается
         б
    для сцепов полувагонов;
        l   - база сцепа, м;
         сц
        h   -  высота  выступа  груза  ниже  уровня  подкладки в месте
         ч
    проверки касания грузом пола вагона, мм.

    Таблица 37

    Значения тангенса угла гамма и зависимости от способа

    размещения груза на сцепе

    -------------------------------+---------------------------------¬
    ¦  Способ размещения груза на  ¦   Значения tg угла гамма для    ¦
    ¦            сцепе             ¦          сечений груза          ¦
    ¦                              +----------------+----------------+
    ¦                              ¦    среднего    ¦   концевого    ¦
    +------------------------------+----------------+----------------+
    ¦С опорой на два смежных вагона¦     0,036      ¦     0,017      ¦
    ¦(в том числе с прикрытием)    ¦                ¦                ¦
    +------------------------------+----------------+----------------+
    ¦С опорой на один вагон        ¦       -        ¦     0,025      ¦
    L------------------------------+----------------+-----------------

        11.9.2. Ширина подкладок и турникетных опор (b ) при перевозке
                                                      о
    длинномерных грузов определяется по формуле:

          2(1,25N мюh  - P h )
                 о   о    у у
    b  >= --------------------,                                   (76)
     о             N
                    о

    где:  N   -  нагрузка  на  опору  от  веса  груза  и  вертикальной
           о
    составляющей усилия в креплении, тс;
        P  - удерживающее усилие от упоров, тс;
         у
        h  - высота, мм, приложения усилия P .
         у                                  у

    11.10. Определение устойчивости сцепа с опиранием длинномерного груза на два вагона.

    Поперечную устойчивость проверяют в случае, когда общий центр тяжести грузонесущих вагонов сцепа с грузом находится на высоте от уровня головки рельса более 2300 мм или площадь наветренной поверхности этих вагонов с грузом превышает 80 м2.

                 о
        Высоту  H   общего центра (рис. 51 настоящей главы) определяют
                 цт
    по формуле:

                        в         тур
          Q  h   + 2(Q H   + Q   h   )
     о     гр цт      т цт    тур цт
    H   = ----------------------------,                           (77)
     цт        Q   + 2(Q  + Q   )
                гр      т    тур

    где: Q   - масса груза, тс;
          гр
        Q  - тара вагона, т;
         т
        Q    - масса комплекта турникетных опор, т;
         тур
              в      тур
        h  , H  ,  h     -  высота   центра тяжести над уровнем  верха
         цт   цт     цт
    головки   рельсов   соответственно   груза,   порожнего  вагона  и
    турникетов, мм.
                                                                   в
        Значения   высоты   центра   тяжести  порожних  вагонов  (H  )
                                                                   цт
    приведены в таблице 18 настоящей главы.

    Рис. 51

    (не приводится)

    Поперечная устойчивость груженого сцепа обеспечивается, если удовлетворяется неравенство:

    P  + P
     ц    в
    ------- <= 0,55,                                              (78)
       P
        ст

    где: P  и P   - дополнительная  вертикальная  нагрузка  на  колесо
          ц    в
    от  действия  соответственно центробежных сил и ветровой нагрузки,
    тс;
        P   - статическая нагрузка от колеса на рельс, тс.
         ст

    Дополнительную вертикальную нагрузку на колесо от действия центробежной силы и ветровой нагрузки определяют по формуле:

                   2
    P  + P  = ------------[0,075(n Q  + Q    + Q  )H   + Wh + 1000(n p - q)], (79)
     ц    в   n (2S + f  )        в т    тур    гр  цт              в
               к       ок

    где:  q  - коэффициент,  учитывающий  увеличение  ширины  опорного
    контура  вагонов  сцепа  и  смещение  ЦТ  длинномерного  груза при
    прохождении  кривых  участков  пути. Для полувагонов q = 0,11, для
    платформ q = 0,1;
        2S = 1580 мм - расстояние между кругами катания колесной пары;
        f   -  увеличение  ширины  опорного  контура вагонов сцепа при
         ок
    прохождении кривых расчетного радиуса, определяется по формуле:

             2      2
          l    - l
           нш     вш
    f   = -----------,                                            (80)
     ок       R
               р

    где:  l   -  расстояние  между  осями  шкворней  наружных  тележек
           нш
    сцепов, мм;
        l   -   расстояние   между  осями шкворней внутренних  тележек
         вш
    сцепа, мм;
               6
        R  = 10  мм - расчетный   радиус   кривой   при   максимальной
         р
    скорости движения 100 км/ч.
        Статическую нагрузку от колеса на рельс определяют по формулам:
        - при отсутствии продольного смещения ЦТ  :
                                                гр

                                      b  - b
          1           о                с    о
    P   = --[n Q  + (Q   + Q   )(1 - ----------)],                (81)
     ст   n   в т     гр    тур      S + 0,5f
           к                                 ок

    где: n  - число колес грузонесущих вагонов;
          к
        n  - количество грузонесущих вагонов;
         в
        b   -  поперечное  смещение  ЦТ  , мм, которое определяется по
         с                             гр
    формуле (2);
        b    -   дополнительное  поперечное  смещение  центра  тяжести
         о
    длинномерного груза на сцепе при прохождении кривых, мм:

                      2      2
         (l   +/- 2l )  - l
           ср       о      ср
    b  = ---------------------,                                   (82)
     о            R
                   р

    где: l    -  расстояние   между  серединами  грузонесущих  вагонов
          ср
    сцепа, мм;
        l  - расстояние от опоры до середины грузонесущего вагона, мм.
         о

    Знак (+) принимается при смещении опор наружу сцепа от середины грузонесущих вагонов, знак (-) - при смещении опор внутрь;

    - при смещении груза только вдоль вагона (для менее нагруженной тележки):

                                        l
          1            о                 с
    P   = --[0,5Q  + (Q   + Q   )(0,5 - --)];                     (83)
     ст    т     т     гр    тур        l
          n                              в
           к

    - при одновременном смещении груза вдоль и поперек вагона (для менее нагруженной тележки):

                                        l        b - b
          1            о                 с            о
    P   = --[0,5Q  + (Q   + Q   )(0,5 - --)(1 - ----------)],     (84)
     ст    т     т     гр    тур        l       S + 0,5f
          n                              в              ок
           к

          т
    где: n  - число колес тележки вагона;
          к
        l    -  продольное  смещение центра тяжести груза, мм, которое
         с
    определяется по формуле (1), предусмотренной в настоящей главе.

    11.11. Конструктивные особенности турникетов различных типов.

    11.11.1. В комплект неподвижного турникета входят две шкворневые турникетные опоры, каждая из которых состоит из основания и грузовой площадки, соединенных между собой с помощью шкворня, пятника или того и другого вместе. Одна из опор - подвижная, другая - неподвижная. У неподвижной опоры (рис. 52 настоящей главы) грузовая площадка имеет только возможность поворота вокруг вертикальной оси (шкворня). У подвижной опоры шкворень вместе с грузовой площадкой может кроме поворота также перемещаться вдоль продольной оси платформы, компенсируя взаимные перемещения платформ сцепа. Комплекты шкворневых турникетов могут быть использованы для крепления длинномерных грузов массой до 60 т.

    11.11.2. В комплект подвижного турникета входят две подвижные турникетные опоры, грузовые площадки которых имеют возможность продольного смещения с закрепленным на них грузом при соударениях вагонов, а также при проходе сцепа по кривым участкам пути и участкам с переломами профиля пути. По своему конструктивному исполнению турникетные опоры подвижного турникета можно разделить на три типа:

    - одноопорные с размещением опорных элементов (катков, шаров, скользунов) в одной плоскости (рис. 53 настоящей главы);

    - двухопорные с размещением опорных элементов в двух плоскостях (рис. 54 настоящей главы);

    - маятникового типа (рис. 55 настоящей главы), грузовая площадка которых может перемещаться в продольном направлении за счет отклонения маятниковых подвесок, верхние концы которых шарнирно связаны со стойками основания, а нижние - с грузовой площадкой.

    11.11.2.1. Одноопорные подвижные турникеты изготавливают в трех вариантах:

    - катковые, у которых грузовая площадка опирается на основание посредством цилиндрических или шаровых катков, перекатывающихся по профильным направляющим основания;

    - клиновые, у которых продольное перемещение груза осуществляется скольжением наклонных опорных плоскостей грузовой площадки, жестко связанной с грузом, по клиновым опорам, закрепленным на основании турникета;

    - фрикционные, у которых опорные элементы грузовой площадки выполнены в виде фрикционного сектора, а на основании имеются соответствующие профильные направляющие поверхности.

    11.11.2.2. Двухопорные подвижные турникеты известны в двух конструктивных исполнениях: катковые и фрикционные, принципы действия которых аналогичны соответствующим конструкциям одноопорных турникетов.

    11.11.2.3. Турникеты маятникового типа известны в двух модификациях: с верхним и нижним расположением опорных шарниров. На практике нашли применение турникеты с верхним расположением шарниров. Тяги, соединяющие концы стоек с грузовой площадкой, располагаются под углом 13 - 15 град. к вертикали и имеют вверху продольные прорези. При смещении груза вдоль оси платформы грузовая площадка оказывается подвешенной только на одной паре тяг, а вторая пара тяг за счет имеющихся пазов скользит относительно опорных шарниров.

            Рис. 52                                  Рис. 53
        (не приводится)                          (не приводится)

            Рис. 54                                  Рис. 55
        (не приводится)                          (не приводится)

    11.12. Особенности расчета сил, действующих на длинномерный груз и турникетные опоры, при размещении груза с опорой на два вагона.

    При расчете сил должны учитываться особенности конкретного способа размещения груза и типа турникетных опор (в соответствии с пунктом 11.11 настоящей главы). В необходимых случаях должен быть также выполнен расчет на прочность крепления грузов к грузовым площадкам турникетных опор.

    При разработке новых конструкций турникетов должны также рассчитываться собственно турникетные опоры и устройства их крепления к вагонам. Расчеты выполняются с учетом продольных, поперечных и вертикальных инерционных сил, а также сил трения и ветровой нагрузки.

    В формулах для определения сил приняты следующие обозначения:

    Массы:

        Q    - масса турникетной опоры;
         тур
        Q      - масса неподвижных частей турникетной опоры;
         тур.н
        Q      - масса подвижных частей турникетной опоры.

    Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10 | Стр.11 | Стр.12 | Стр.13 | Стр.14 | Стр.15 | Стр.16 | Стр.17 | Стр.18 | Стр.19 | Стр.20 | Стр.21 | Стр.22 | Стр.23 | Стр.24 | Стр.25 | Стр.26 | ... Последняя» |


    Архив правовых актов
  • Реклама
 
  • Реклама
  • Счетчики

  • Рейтинг@Mail.ru
  • Новости