• Реклама

  • Реклама


  • Новости сайта
  • "МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ ПО РАСЧЕТУ, НОРМИРОВАНИЮ И КОНТРОЛЮ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРНЫЙ ВОЗДУХ" (введено письмом Ростехнадзора от 24.12.2004 N 14-01-333)

    Страница 11


    Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10 | Стр.11 | Стр.12 | Стр.13 | Стр.14 | Стр.15 | Стр.16 | Стр.17 | Стр.18 | Стр.19 | Стр.20 | Стр.21 | Стр.22 |


                                              g
        Согласно  примечанию  1  к  п.  2.5  ОНД-86  следующим шагом в
    определении  величины  F  является  нахождение  скорости  оседания
    частиц V ,  имеющих  диаметр d .  Если d  не  превышает  100  мкм,
            g                     g         g
    скорость V  может быть найдена с помощью  формулы  Стокса, имеющий
              g
    вид [48]:

                                 -8            2
                               10   х g х ро  d
                                            ч  g
                          V  = -----------------,                (2.6)
                           g         18 эта

        где:
        V  - определяется в см/с;
         g
        g ~= 981 см/кв. с - ускорение силы тяжести;
        ро  - плотность частиц (г/куб. см);
          ч
        эта - динамическая вязкость воздуха (г/см х с);
        d  - в мкм.
         g
        Величина  эта  зависит  от  температуры  воздуха,  но слабо. В
    интервале  температур  от -20 °С до + 20 °С  эта изменяется только
    на  13%  [23].  Этим  изменением  на  практике можно пренебречь и,
    принимая  во внимание, что большинство расчетов  в  соответствии с
    ОНД-86  (п.  2.4)  должно  проводиться  на  летние  условия, можно
    принять  динамическую вязкость воздуха, соответствующую t = 20 °С,
                                -4
    т.е. положить эта = 1,8 х 10   (г/см х с) [23].
        С   учетом   вышеизложенного   для   рассматриваемого  примера
    получим,  что  при  d  = 17 мкм v  = 1 см/с.  Указанное примечание
                         g           g
    определяет, что величина F находится по отношению v  / u , где  u
                                                       g    м        м
    - опасная скорость ветра для рассматриваемого источника (см. п. 29
    ОНД-86).
        Следует  отметить,  что  величина  u   не  зависит от значения
                                            м
    параметра  F  и  рассчитывается  в  согласованных  к  официальному
    применению  компьютерных  программах  расчета  загрязнения воздуха
    (например,  "Эколог")  при  введении  исходных данных о параметрах
    источников  выбросов  до  проведения  основных расчетов. При этом,
    согласно  ОНД-86, u  не может быть менее 0,5 м/с. Таким образом, в
                       м
    рассматриваемом примере очевидно, что отношение v  / u  <= 0,02 и,
                                                     g    м
    тем  самым, F <= 1,5, вместо F = 3, если его  значение принимать в
    соответствии  с подпунктом "б"  п. 2.5 ОНД-86, основываясь  только
    на имеющейся (в  данном  случае  отсутствующей) пылеочистке.  Если
    определенная для аэрационного фонаря u  >= 0,7 м/с, то получается,
                                          м
    что v  / u  <= 0,015 и тогда можно принять на основании примечания
         g    м
    1 к п. 2.5, что F = 1.
        Рассмотрим еще один пример, приведенный в [22].
        В  данном  случае  пыль  поступает  в  атмосферу от двухванной
    сталеплавильной печи, работающей без очистки отходящих газов.
        Дисперсный  состав  пыли  по  массе  на  92% состоит из частиц
    размером  0,07  -  1  мкм и 4% составляют частицы до 10 мкм. Таким
    образом,  95%  массы  всех  выбрасываемых  частиц имеют диаметр не
    более  10  мкм, т.е. d  = 10 мкм. Плотность частиц пыли равна 4800
                          g
    кг/куб. м. Тогда  на  основе  использования формулы (1) получается
    v  = 1,45 см/с. И в этом случае заведомо ясно, что v  / u  < 0,03,
     g                                                  g    м
    т.е. F <= 1,5. Если же u  >= 1 м/с, то v  / u  < 0,015 и F = 1.
                            м               g    м
        Для  расчета  F важное значение имеет свойство тканевых, в том
    числе  рукавных  фильтров.  Такие  фильтры   практически  на  100%
    задерживают  частицы  диаметрам  более 10 мкм. В случаях установок
    такого   рода   пылегазоочистки   при   определении   величины   F
    целесообразно  учитывать данную информацию. При этом, естественно,
    необходимо  знать величину плотности выбрасываемой пыли. Исходя из
    условия,  что  в воздух после очистки попадают частицы с диаметром
    не   более   10 мкм,   т.е.   заведомо  d  <= 10  мкм,   находится
                                             g
    соответствующее  v . Если оказывается, что  v  / u  <= 0,015, то в
                      g                          g    м
    соответствии с примечанием 1 к п. 2.5 принимается, что F = 1, если

    0,015 < v  / u  <= 0,03, то F  =  1,5,  а  в  противном  случае  F
             g    м
    принимается в соответствии  с  подпунктом "б" п. 2.5. Такой подход
    к   определению   F  можно  всегда  рекомендовать,  когда  имеется
    информация о распределении в выбросе  массы  частиц по их размерам
    и данные о плотности пыли.

    2. Основываясь на имеющихся данных о дисперсном составе ряда вредных веществ, содержащихся в выбросах, можно рекомендовать при расчете рассеивания в атмосфере принимать значения параметра F = 1 для:

    - твердых частиц при сварке металлов и их резке методами электро- или газосварки;

    - свинца и его соединений, бенз(а)пирена и сажи при работе двигателей передвижных транспортных средств;

    - бенз(а)пирена и сажи от котельных;

    - диоксинов (фуранов) - при процессах горения;

    - сажи - при сжигании попутного нефтяного газа.

    Примечание: Для мазутной золы значение параметра F может быть уточнено согласно п. 1 данного подраздела.

    2.2.2. Задание высоты выброса

    1. На ряде предприятий имеется технологическое оборудование, являющееся источником выделения (образования) вредных веществ, расположенное в производственных помещениях, не оборудованных системами общеобменной вентиляции или местными отсосами. Поэтому поступление вредных веществ в атмосферу из этих помещений происходит через дверные и оконные проемы, форточки и т.п.

    При этом за высоту источника принимается средняя высота проема, из которого происходит поступление ЗВ в атмосферу.

        В   отдельных   случаях   дверной   или  оконный  проем  можно
    стилизовать  как  точечный  источник,  принимая при этом следующие
    эффективные значения параметров:
        -   мощность   выброса   рассматриваемого   ЗВ  из  ИЗА  равна
    интенсивности (мощности) поступления его из проема в атмосферу;
        -  эффективное  значение  диаметра  ИЗА, Д   (м),  принимается
                                                  э
    равным ширине проема;
        - эффективное значение высоты ИЗА, Н   (м), рассчитывается  по
                                            э
    упрощенной формуле:

                                    Н  + Н
                                     н    в
                               Н  = -------,                     (2.7)
                                э      2

        где:
        Н  и Н  - нижняя и верхняя высоты проема, м;
         н    в
        - эффективное значение объема ГВС, выбрасываемого из  ИЗА, V
    (куб. м/с):

                            V   = 0,3 х Д  х Н .                 (2.8)
                             1э          э    э

        Примечание:  формулу  2.8  нельзя использовать для определения
    скорости  W   (м/с) выхода ГВС из дверных и оконных проемов и, тем
               о
    более, нельзя приписывать этой скорости величину W  = 0,3 м/с.
                                                      0

    Описанные в формулах 2.7 и 2.8 значения параметров ИЗА рекомендуется использовать как эффективные, позволяющие учесть выбросы из рассматриваемых ИЗА при расчетах загрязнения атмосферы с использованием определенной расчетной схемы (ОНД-86 [6]), а не как физические характеристики процесса выхода ГВС из ИЗА.

        В  этом  отношении  данная  рекомендация  по  определению  V
    (куб. м/с)  аналогична,  например,  рекомендации  в п. 3.1  ОНД-86
    [6] по расчету У   для аэрационного фонаря.

    2. При работе двигателей автотранспорта и дорожно-строительной техники на открытых стоянках (запуск и разогрев двигателя, работа на холостом ходу, маневрирование по территории стоянки), а также при рабочем рейсировании автотранспорта по производственной территории и его остановках для погрузки и разгрузки высота неорганизованного выброса принимается равной 5 м.

    3. Высота неорганизованного выброса от передвижных сварочных постов принимается равной 5 м.

    4. Для мест открытого размещения сырья, топлива, отходов и т.п. за высоту неорганизованного источника принимается фактическая высота данного источника.

        5.  Задание  высоты  выбросов  вредных веществ в атмосферу (Н)
    автотранспортными  потоками  на  автомобильной дороге с переменным
    профилем  рекомендуется  выполнять с учетом высоты каждого участка
    автодороги (Н ).
                 у
        Если  Н  <= 2 м, то Н  принимается  равной 2 м, если Н  > 2 м,
               у                                              у
    то Н = Н .
            у
        6.  Высоту источника неорганизованных выбросов от неплотностей
    технологического оборудования  можно рекомендовать  определять как
    средневзвешенную   высоту   мест  (точек)  имеющихся неплотностей.
    Конкретно, если имеется  N мест выделений загрязняющих веществ, то
                             _
    высота источника выброса Н (м) определяется по формуле:

                            _   1  N
                            Н = - SUM (m  Н ),                   (2.9)
                                М i=1   i  i

        где:
        m  - количество выделений в секунду (г/с) от i-ой неплотности;
         i
        Н  (м) - высота данной неплотности;
         i
        М - суммарный выброс (г/с) от всех неплотностей.
        Так,  например, если  половина неплотностей имеет высоту 2 м и
    их  суммарный  выброс  равен  m   а  другая  половина - Н  (м)   с
                                   1                         0
    суммарным выбросом m , то формула (1) принимает вид:
                        2

                         _   1
                         Н = - (2 х m  + Н  m ),                (2.10)
                             М       1    0  2

        в данном случае М = m  + m .
                             1    2

    7. Для различных объектов АЗС высота выбросов принимается:

    - равной 2 м для топливораздаточных колонок (ТРК), заглубленных резервуаров, очистных сооружений;

    - равной фактической высоте расположения дыхательных клапанов (для наземных резервуаров).

    2.2.3. Стилизация источников выбросов

    1. Как следует из формул нормативной "Методики расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий. ОНД-86" [6], приземные концентрации вредных веществ, создаваемые их выбросами из источников загрязнения атмосферы (ИЗА), параметры которых удовлетворяют соотношениям (2.12 "б") этой методики, зависят только от значения мощности выброса ИЗА, М, и высоты его устья, Н, и не зависят (в пределах выполнения условий (2.12 "б") от других параметров ИЗА.

        Применительно  к  резервуарам  хранения  нефтепродуктов  можно
    записать  соотношения (2.12 "б") ОНД-86, которые  выполняются  при
    следующих ограничениях на параметры выброса из ИЗА:

                                 Т  ~ Т ,                       (2.11)
                                  г    в

                             V  < 0,3 х D х Н,                  (2.12)
                              1

        где:
        Т  (°С) - температура  выходящей  из  резервуара  через клапан
         г
    газовоздушной смеси (ГВС);
        Т      (°С) - температура окружающего воздуха;
         в
        V  (куб. м/с) - объем  ГВС,   выходящей   через   клапан  за 1
         1
    секунду;
        D (м) - диаметр выходного устья клапана;
        Н (м) -  высота  выходного  устья  клапана  над уровнем земной
    поверхности.
        Поскольку  характеристики  выброса ГВС из клапанов резервуаров
    удовлетворяют   условиям   (2.11)  и  (2.12),  величины  приземных
    концентраций загрязняющих веществ (ЗВ), создаваемых выбросом ЗВ из
    каждого  клапана, не зависят от конкретных значений параметров V ,
                                                                    1
    Т  и D.
     г

    По указанной причине даже для одиночного клапана выбор способа стилизации его в виде организованного или неорганизованного ИЗА не отражается на результатах расчетов загрязнения атмосферы.

    1.1. Для резервуарных парков характерно, что в любой, произвольно выбранный 20-минутный интервал времени клапаны разных резервуаров функционируют в разных режимах выбросов.

    Загрязнение приземного слоя атмосферы в разные 20-минутные интервалы времени определяется, вообще говоря, различными сочетаниями режимов выбросов ЗВ из резервуаров парка. Проведение расчетов загрязнения воздуха при каждом сочетании режимов выбросов клапанов - нерационально, т.к. с точки зрения величины приземных концентраций ЗВ, создаваемых выбросами совокупности клапанов резервуарного парка за пределами территории предприятия, все такие сочетания режимов их выбросов практически не отличаются друг от друга.

    Ввиду сказанного, при расчетах приземных концентраций ЗВ, создаваемых выбросами ЗВ через клапаны резервуаров парка, рекомендуется описывать совокупность клапанов одинаковой высоты, Н, как неорганизованный ИЗА с высотой, равной высоте выходного устья одного клапана и мощностью выброса ЗВ, М, рассчитываемой как наибольшая суммарная мощность выбросов из совокупности клапанов при возможном сочетании режимов их функционирования.

    В случае незначительных различий (в пределах 10%) между высотами выходных устьев разных клапанов этому неорганизованному ИЗА приписывается высота выброса, равная средневзвешенному значению высот клапанов. При больших различиях в высотах клапанов следует группы клапанов разной высоты описывать как разные неорганизованные ИЗА.

        1.2.  При задании параметров выброса неорганизованного ИЗА для
    проведения  расчетов  загрязнения  атмосферы  с  помощью программы
    УПРЗА  "Эколог"  этот  источник  описывается в виде источника 3-го
    типа,  для  которого  не  требуется  задание  значений V   и D, но
                                                            1
    требуется задание высоты источника, Н, т.е. существует возможность
    описания неорганизованных ИЗА разной высоты.

    2. Особенностью выбросов от маневровых тепловозов является их передвижение на ограниченном участке маневрового пути во время поступления ЗВ от тепловоза в атмосферу, что позволяет в соответствии с примечанием 2 к п. 7.6 ОНД-86 [6] стилизовать выброс тепловоза на рассматриваемом участке маневрового пути как площадной ИЗА, размеры которого определяются размерами участка пути, а мощность выброса - мощностью выброса тепловоза во время маневрирования.

    Передвижение тепловозов при маневрах происходит с небольшой скоростью, поэтому вносимые ими изменения в воздушные потоки в приземном слое атмосферы крайне незначительны и не сказываются на рассеивании примесей в атмосфере.

        Выброс,  Q ,  тепловоза  на всем протяжении L (например, 2 км)
                  Т
    рассматриваемого  участка  маневрового  пути  складывается  из его
    выбросов на отдельных отрезках этого участка, Q  :
                                                   Тi

                              Q  = SUM Q  .                     (2.13)
                               Т    i   Тi

        Соответственно   приземная  концентрация  ЗВ, С ,  создаваемая
                                                       Т
    выбросом   тепловоза   на   всем  протяжении  маневрового участка,
    складывается   из   концентраций,  создаваемых  его  выбросами  на
    отдельных отрезках, С  :
                         Тi

                              С  = SUM С  .                     (2.14)
                               Т    i   Тi

        При  расчете приземных концентраций, С  , создаваемых выбросом
                                              Тi
    от  каждого,  i-го  (малого)  отрезка пути, следует учитывать, что
    выброс Q   на каждом таком  отрезке  маневрового пути производится
            Тi
    за очень короткое время (например, при скорости тепловоза 10 км/ч,
    отрезку   длиной   2 м  соответствует  время  выброса ~ 0,7 сек.).
    Поэтому  при  расчете  приземных  концентраций, C  , этот   выброс
                                                     Тi
    должен быть в соответствии с  примечанием  1  к п. 2.3  ОНД-86 [6]
    отнесен к 20-минутному интервалу времени.
        Т.е.  при  расчете  С   в качестве мощности  выброса  от  i-го
                             Тi
    отрезка, M   (г/с), следует рассматривать величину:
              Тi

                             М   = Q   / 1200.                  (2.15)
                              Тi    Тi

        Выброс  Q    тепловоза  на  i-ом  отрезке пропорционален длине
                 Тi
    этого отрезка, l :
                    i

                             Q   = Q   / L х l .                (2.16)
                              Тi    Тi        i

        Таким образом,  мощность  ИЗА,  соответствующего i-му отрезку,
    может быть рассчитана, как:

                         М   = Q  х l  / L х 1200.              (2.17)
                          Тi    Т    i

        Выброс  тепловоза Q  за 20 минут выражается через мощность его
                           Т
    выброса М , как:

    Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10 | Стр.11 | Стр.12 | Стр.13 | Стр.14 | Стр.15 | Стр.16 | Стр.17 | Стр.18 | Стр.19 | Стр.20 | Стр.21 | Стр.22 |


    Архив правовых актов
  • Реклама
 
  • Реклама
  • Счетчики

  • Рейтинг@Mail.ru
  • Новости